在動(dòng)力和航空航天等領(lǐng)域,設備一般都有復雜曲面和自由曲面零件,既要求有很高的幾何精度,還對加工表面形貌特征和物理性能有要求,而提高精度最重要的是加工過(guò)程誤差(主要是熱誤差和力誤差)和幾何誤差因素。現有的誤差測試與分離技術(shù)測試過(guò)程復雜,費時(shí)且成本高,大多是間接測試機床而非直接測試工件,生產(chǎn)現場(chǎng)很少采用。Denavit和Hartenberg[3]于1955年建立了著(zhù)名的D-H法,是分析運動(dòng)機構在空間運動(dòng)姿態(tài)的有力工具。Srivastava等[4]在一臺RRTTT型的五軸機床上建立了基于HTM方法的綜合誤差模型,在分別得到幾何誤差和熱誤差元素之后,可計算出各進(jìn)給軸的補償量,對機床的空間誤差進(jìn)行補償。天津大學(xué)劉又午教授[5]將多體系統理論引入數控機床建模,并對誤差辨識應用9線(xiàn)法進(jìn)行解決。

國防科技大學(xué)粟時(shí)平博士對機床多體系統運用拓撲結構進(jìn)行概括,并用低序體陣列進(jìn)行描述,用特征矩陣表達了機床相鄰體之間的位姿,并以三軸、五軸機床為例給出了理想運動(dòng)模型、有誤差運動(dòng)模型和空間誤差模型等的具體表達式。上海交通大學(xué)楊建國等針對數控機床的誤差概念、誤差形成機理及誤差建模等進(jìn)行了研究,并在誤差補償上有了重大突破。上海交通大學(xué)劉國良等開(kāi)發(fā)了一種數控機床幾何誤差綜合建模專(zhuān)家系統,可實(shí)現不同類(lèi)型三軸加工中心的綜合誤差自動(dòng)建模。東北大學(xué)劉春時(shí)等提出一套基于多體系統理論的五軸數控機床空間誤差建模流程,并以某VMC650高速銑削五軸加工中心為對象驗證了有效性。上海交通大學(xué)姜輝提出了一種熱誤差建模方法和誤差補償方法,并以FA-32M型銑床為研宄對象進(jìn)行了驗證。清華大學(xué)李鐵民針對機床熱誤差建模進(jìn)行了研究,探討了熱誤差建模的兩種方法(經(jīng)驗熱誤差建模和理論熱誤差建模)的優(yōu)缺點(diǎn)。北京航空航天大學(xué)劉強等提出一種適合機床動(dòng)態(tài)分析的拓展傳遞矩陣建模方法,簡(jiǎn)化了機床動(dòng)力學(xué)建模過(guò)程,更適合工程應用。

在特征樣件方面研究的領(lǐng)域很多,山東大學(xué)劉戰強提出了基于高速切削加工工件測試的誤差分離和誤差補償研究,但僅針對車(chē)床的加工樣件,且試驗只是定性試驗。哈爾濱工業(yè)大學(xué)趙磊等提出了基于特征樣件的方式來(lái)分離機床的幾何誤差研究,但僅考慮了幾何誤差,未針對加工誤差。湖南科技大學(xué)趙前程提出一種基于形狀誤差的特征模型,在誤差估計方法的準確度和不確定度上有很大優(yōu)勢,但僅從優(yōu)化方法上進(jìn)行考慮。

本文基于特征樣件就幾何誤差進(jìn)行分離,并可分離出加工過(guò)程誤差。在此方案中,應用了在機測量系統,避免工件二次裝夾,同時(shí)檢測、設計與加工過(guò)程緊密結合,有利于保證加工精度和降低廢品率。

2 誤差分離原理

加工工件的總誤差E一般將其定義為實(shí)際測量尺寸Drea與理想模型Dper之間的差值,即

加工后工件的實(shí)際測量尺寸很難達到理想值。

一般工件加工完成后會(huì )從機床取下,放置在三坐標測量?jì)x上進(jìn)行精度檢測,即進(jìn)行離線(xiàn)測量。三坐標測量?jì)x的測量精度一般高于加工要求的尺寸公差一個(gè)數量級,測得數值可看作實(shí)際尺寸Drea。

Mou和Liu經(jīng)試驗研究證明,工件加工后離線(xiàn)測量尺寸與在線(xiàn)測量尺寸的差異等于機床的定位誤差,當試驗條件為室溫狀態(tài)時(shí),此差異就是機床的幾何誤差,即

式中,Dcon為室溫在機測量所得數值。

3 機床幾何誤差建模

建立數控機床幾何誤差綜合模型,首先要分析機床的幾何誤差參數,以大連機床VDL-1000E型數控銑床為例,共有21項幾何誤差參數(見(jiàn)表1)。

選擇測量點(diǎn)時(shí),首先進(jìn)入在機測量軟件,根據測量對象自動(dòng)確定測量點(diǎn)選擇方式,生成待測量點(diǎn),去除缺陷點(diǎn),最后提取測量點(diǎn)信息。根據規劃好的測量點(diǎn),測量各點(diǎn)的X、Y、Z坐標值來(lái)編寫(xiě)測量程序。本文利用UG二次開(kāi)發(fā)編寫(xiě)在機測量軟件,并將其編入在機測量軟件中。

 (1)建立三軸數控機床模型

圖1為該三軸數控機床的結構示意圖,工件通過(guò)夾具安裝在X軸上,主軸安裝在Z軸上。

(2)建立拓撲結構及坐標系

三軸機床的拓撲結構如圖2所示,其低序體陣列見(jiàn)表2。首先在床身(慣性體0)上建立參考坐標系O0X0Y0Z0,然后按遠離床身的位置分別建立坐標系O1X1Y1Z1、O2X2Y2Z2、O3X3Y3Z3、O4X4Y4Z4、O5X5Y5Z5、O6X6Y6Z6。為了降低模型的復雜性,設坐標系OkXkYkZk(k=1,2,… 6)與參考坐標系O0X0Y0Z0重合。

 (3)三軸數控機床的綜合誤差模型

為方便分析,建立機床運動(dòng)鏈示意圖幫助理解(見(jiàn)圖3)。

三軸數控機床空間幾何誤差綜合模型為

基于小誤差理論,略去誤差的二階以上項并對公式(3)進(jìn)行化簡(jiǎn),得

4 01203 建模仿真

使用MATLAB對公式(4)進(jìn)行仿真。由圖4可知,x項綜合誤差隨y有小幅變化,隨x波動(dòng)式的增加,在整個(gè)行程內沿負方向呈遞增趨勢。由圖5可知,y項綜合誤差隨x有小幅變化,隨y波動(dòng)式的增加,在整個(gè)行程內呈遞增趨勢。如圖6所示,總誤差總體上隨著(zhù)遠離設置的原點(diǎn)位置逐漸變大。

5 試驗分析

本試驗采用的數控加工系統為大連機床廠(chǎng)生產(chǎn)的立式數控加工中心VDL-1000E。在機測量系統作為測量時(shí)數據的記錄載體,基本參數如下:X行程1200mm、Y行程560mm、Z行程600mm,刀庫容量20把,主軸最高轉速為800r/min,定位精度全程±0012mm,重復定位精度為±0.008mm。采用應用廣泛、功能全性能好的FANUC0i-MD系統,并對外提供RS232外部控制接口,具有自己的宏編程語(yǔ)言,方便程序的編程調用。

測量的工件采用轎車(chē)覆蓋件的凸模進(jìn)行試驗,驗證整個(gè)系統的通用性和測量精度。測量選擇轎車(chē)覆蓋件上的自由曲面部分進(jìn)行測量,模具凸凹模的實(shí)體見(jiàn)圖7。

試驗數據對比:選取的數據點(diǎn)位置如圖8所示,采用在機測量和三坐標測量機測量所得數據整理后,曲面部分點(diǎn)坐標值數據見(jiàn)表3。

根據MATLAB軟件分析獲取的數據,X、Y、Z軸方向的誤差分別如圖9、圖10和圖11所示。由實(shí)際數據測量得到plot圖,雖然選取的數據較少,但可以看出實(shí)際與預測趨勢一致。

6  結語(yǔ)

基于多體系統理論對三軸數控機床的幾何誤差進(jìn)行劃分,建立了拓撲結構,揭示了各個(gè)體之間的關(guān)系,進(jìn)而推導出三軸數控機床的空間誤差模型,并利用三坐標測量機和在機測量系統分離出幾何誤差。